Таблица 4-4 Типовые режимы оконечных ламп

* Двухтактная схема (Яд - между анодами, f/ - амплитудное значение между сетками, +/д - при Максимальном сигнале на сетке, t/j; - Действующее значение, К - коэффициент нелинейных искажений).

Фиг. 4-30. Конструкции обмоток выходного трансформатора.

а - иес*кинонированные обмоткн; 6-перемежающиеся обмогки; в - секционированные обмотки.

а - требуемое выбранным режимом сопротивление нагрузки оконечной лампы.

Индуктивность Li первичной обмотки трансформатора рассчитывается по женной формуле

прибли-(4-12)

где -низшая частота усиления.

Пример. Определить параметры выходного трансформатора для оконечного каскада на пентоде бФбС, если сопротивление звуковой катугяки громкоговорителя i?„ = 4 ом, приведенное сопротивление нагрузки /?=7 000ол( и низшая усиливаемая частота =100гг{.

/7000" - =42 ч

7 000

по формуле (4-12) Li=s:0,2 ~Jqq- = Н гн.

На частотную характеристику в области наиболее высоких звуковых частот оказывает вредное влияние индуктивность рассеяния (параметр, зависящий от конструкции трансформатора и трудно рассчитываемый заранее Для уменьшения величины индуктивности рассеяния в наиболее высококачественных конструкциях применяют перемежающуюся или сек11ионироБанную обмотки (фиг. 4-30).

Конструктивный расчет выход ного трансформатора. По заданным значениям п, L, и среднему значению постоянного тока 1 в первичЕЮЙ обмотке производят расчет сердечника и обмоточных данных выходного трансформатора.

Площадь поперечного сечения сердечника выходного трансформатора рассчитывается по формуле

5 = 0.054„1L„ где - в см- и - в ма.

(4-13)

Пластины сердечника выбираются так, чтобы средняя длина магнитной силовой линии 1 (фиг. 4-30,а), выраженная в сантиметрах, не была меньше вычисленного по формуле (4-13) численного значения S. Кроме того, пластины должны быть разъемными, и необходимый зазор S (в миллиметрах) при сборке сердечника определяется формулой

I4.10S

(4-14)

где Wi ~ число витков первичной обмотки трансформа тора :

Wi - 600

(4-15)

Толщина пакета пластин (в сантиметрах)

(4-16)

где а -ширина центральной части пластины, см.

Диаметр провода первичной обмотки (в миллиметрах)

(4-17)

где 8 (плотность тока) = 2 а/лш и 1 - в ма.

Число витков вторичной обмотки и диаметр ее провода рассчитываются но формулам

(4-18)

Находим = 0,05-36 У26 = 9,2 см\ Выбираем Ш-образные разъемные пластины типа Ш-25 (см. стр. 212), у которых а = 2,5 см и 21,4 см. Тогда

9,2 / ПК 91 д

= М 2"5" 4 см; = 600 / =4 670 витков;

dt-w\/: = 0,\SMM-4 670

ai2 = ~44~10G витков;

2 = 0,15 "44 = 1 л1л(; 5,

36-4 670

cfg = di Vn.

(4-19)

В заключение расчета проверяют, достаточна ли площадь окна выбранного типа пластин для размещения в нем обмоток. Для этой цели пользуются табл. 7-9 (на стр. 171), в которой указано, сколько витков плотной намотки при различном диаметре и изоляции провода умещается в 1 см сечения обмотки (в таблице не учтены изолирующие прокладки между слоями, которые помещают иногда для повышения электрической прочности трансформатора или для уменьшения собственной емкости обмотки).

Примечание. Приведенный расчет выходного трансформатора однотактного усилителя остается верным и для трансформаторов двухтактного усилителя, за исключением следующих пунктов:

1. Коэффициент трансформации л вычисляется по той же формуле (3-606), но в качестве сопротивления

нужно подставлять рекомендуемые табл. 4-4 для двухтактного усилителя значения приведенного сопротивления нагрузки между анодами ламп.

2. Форму.ча (4-13) заменяется формулой

(4-1 За)

где 5 - площадь сечения сердечника, см; Е&х-переменное напряжение на первичной обмотке трансформатора, й; L -индуктивность первичной обмотки трансформатора, гн\ - низшая усиливаемая частота, гц;

/-средняя длина магнитной силовой линии пластин, см.

3, В формуле (4-15) вместо множителя 600 нужно поставить 400.

4. Двухтактные трансформаторы делают без воздушного зазора.

Пример. Ин.пуктйвность первичной обмотки трансформатора Z.J = 26 гн, коэффициент трансформации п=44, постоянный ток в первичной обмотке /q=36 ма. HafiTif тип пластин, толщину пакета Ь, д, т, rfj, ffij и 2-

7. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ И РЕГУЛИРОВКИ

Обратная связь в усилительных каскадах-

Положительная обратная связь, не доведенная до возникновения генерации, применяется в высокочастотных резонансных усилите-чях в целях повышения их коэффициента усиления и

фиг. 4-31. Положительная обратная связь в усилителе промежуточной частоты.

чувствительности, в супергетеродинном приемнике наиболее рационально устраивать положительную обратную связь в каскадах промежуточной частоты (фиг. 4-31), поскольку в них настройка колебательных контуров постоянна и пото.му нет необходимости регулирования ее в процессе приема. Такая связь повышает усиление и чувствительность приемника в 2-3 раза и повышает избирательность контура, в котором применена, а потому применение ее имеет смысл в малоламповых супергетеродинах и в приемниках с малым числом резонансных контуров. В высококачественных приемниках положительную обратную связь не применяют, так как она все же вносит некоторые искажения и ухудшает стабильность параметров схемы.

Заметим, что при наличии автоматического регулирования усиления (АРУ) в том каскаде, в котором применена положительная обратная связь, наблюдается эффект автоматического регулирования избирательности: она возрастает при приеме слабых и уменьшается при при-

еме сильных сигналов. Это объясняется зависимостью степени обратной связи от крутизны характеристики лампы, а крутизна зависит от отрицательного напряжения на сетке, которое создается системой АРУ в соответствии с амплитудой принимаемых сигналов.

и и ubn TF 11®

>-

Фиг. 4-32. Отрицательная обратная связь в оконечЕгом каскаде усилителя низкой частоты.

Отрицательная обратная связь состоит в том, что часть полученного на выходе усилителя переменного напряжения подводится в противоположной фазе обратно ко входу. Так как подаваемое обратное напряжение максимально на частоте, на которой максимально и усиление, то снижение выходного напряжения будет на этой частоте наибольшим. Следовательно, отрицательная обратная связь уменьшает частотные искажения. Подводимое обратное напряжение содержит также нелинейные искаже-

f iL/?u 3f<B.a<a3a

Фиг. 4-33. Схемы подачи обратной связи.

а - при четном числе каскадов; б - при нечетном числе каскадов.

иия и составляющую шума, создаваемые усилителем, следовательно, отрицательная обратная связь частично снижает также и нелинейные искажения и шумы, возникающие в усилителе.

Необходимое изменение фазы напряжения для отрицательной обратной связи происходит автоматически, если связь по напряжению осуществлена между анодом и сеткой одной и той же лампы (фиг. 4-32,g) или между анодами следующих друг за другом ламп (фиг. 4-32,). Если же обратная связь охва-

тьшает два или больше каскадов, то сдвиг фазы на 180 осуществляют или по схеме фиг. 4-33,й (при четном числе каскадов), или по фиг. 4-33,6 (при нечетном чи":!? каскадов).

Если в уси-тителе имеется трансформатор, то фаза легко может быть переврчута взаимным переключением концов одной из обмоток трансформатора. В усилителях низкой частоты напряжение обратной связи можно брать со вторичной обмотки выходного трансформатора и вводить его в цепь катода первой лампы усилителя. Однано в многокаскадных усилителях предпочитают применять обратную связь многократно, охватывая каждой цепью один-два каскада. Обычно же в усилителях мощностью до 10-1.5 вт достаточно иметь отрицательную обратную связь -только в оконечном каскаде, ибо предварительные каскады усиления напряжения существенных нелинейных искажений не вносят.

В. оконечных каскадах мощных усилителей, работающих с непостоянной нагрузкой (в трансляционных установках), отрицательная обратная связь важна и для стабилизации выходного напряжения, так как возникающие при, сбросе яатрузкш перенапряжения могут оказаться пагубными как для выходного трансформатора, так и для самих оконечных ламп, если в качестве их применены пентоды или лучевые тетроды. Наличие же отрицательной обратной связи ограничивает максимально возможное выходное напряжение, так как всякое увеличение напряжения на выходе автоматически вызывает уменьшение усиления.

Применение отрицательной обратной связи в мощных оконечных каскадах в сочетании с переводом этих каскадов из режима А в режимы АВ и В позволяет при прежних нормах на искажения получить вдвое-втрое большую выходную мощность и сократить при этом расход энергии на питание усилителя.

Элементы цепи обратной связи можно подобрать так, чтобы скомпенсировать частотные искажения, возникающие в других каскадах радиоустановки. Так, например, если в схеме фиг. 4-32,а применить конденсатор С недостаточно большой емкости, то для низших частот отрицательная обратная связь будет резко ослаблена, усиление на них окажется больше, чем на средних и, в особенности, на высших частотах, в результате басы окажутся подчеркнутыми, а высокие тона - срезанными. Схемы обратной связи для подъема и срезания низких и высоких тонов рассматриваются ниже.

Разновидностью схемы отрицательной обратной связи является усилитель с катодным выходом (фиг, 4-34), у которого нагрузочное