называется коэффициентом вершины, который для и = 3 равняется:

. За . а к„ = 5ш - : 3 5Ш - . 2 2

Вычислим это значение для нашего случая и найдем:

sin3r455r 3 sin 10°3518"

На рис. 8-2е определим еше углы Ршу. Для них справедливо условие:

а = р + у = 21°1035

и кроме того:

sin jS : sin = : Ь/ = 2 : 1

и тогда

(sin jS + sin у) : (sin jS - sin ];) = 3 : 1 , что после преобразования дает

Так как угол

" 2 2

то будет

В - у 1 а

tg--- = -tg-.

2 3 2

После подстановки получится:

и следовательно

tg- = -tglO°35 18"

2 3

- = 3°3356" , = 10°3518" .

Тогда будет:

Р = 14°0914" ; у = 7°0122" .

После нахождения отдельных углов можно определить отдельные размеры по рис. 8-2е. Сторона вершины be определяется из выражения:

be = 21 sin = 2 . 100 . sin 3°3356" = 12,44 мм,

радиус внутренней окружности:

R[= = = RyCosP= 100 . cos 14°0914"

Rl = од = R2 cos - = 95,61. cos 10°3518" = 93,99 мм,

ad = 27? sin = 2 . 95,61. sin 10°3518" = 35,14 мм ,

и после преобразования

Rl = 96,96 мм .

Радиус вписанной окружности, касательный к хорде ad следует из выражения:

Rl = ~ = R COS - = 96,96 cos 103518" = 95,31 мм. 2

Далее длина

= Ъ/ = Ricosy = Ш. cos 7°0Г22" = 99,25 мм . И наконец длина ad будет:

= 2 sin ~ = 2 . 96,96 sin 10°3518" , 2

что нам дает:

ad = 35,64 мм

и далее

= db = Rl sin р = Ш. sin 14°0914" = 24,45 мм , Ь/= = ёё = Rl sin = 100 . sin 7°0122" = 12,23 мм .

Аналогично найдем размеры потенциального многоугольника демпфирующей обмотки. Тангенциальное распределение его проводников в пазах аналогично, как и на рис. 8-2д для главной обмотки. Радиус описанной окружности 7?2 будет:

„ „ 2кг cos сс

Rl = R, -

и после подстановки следует:

. 2 . 0,52644 . 0,93249

7?2 = 100-----= 98,60 мм .

0,99573

Радиус внутренней окружности аналогично равняется:

1, -Т 2 . 0,52644 . 0,932549 „ .

Rt = оа = od = 96,96-- = 95,61 мм ,

0,99573

а кроме того имеем:

= = 2 cos = 98,60 . cos 70122" = 97,86 мм,

be = 2R2 sin -= 2 .98,60 sin 3°3356" = 12,26 мм,

ас = db = R2 sin jS = 98,60 . sin 14°0914" = 24,11 мм,

bf = ce = 2 sin у = 98,60 sin 7°0122" = 12,05 мм.

Найдя эти значения, можно построить потенциальные многоугольники обеих обмоток, которые показаны на рис. 8-26. Внешний - отвечает главной обмотке и внутренний - демпфирующей обмотке. На рис. 8-2ж начерчено включение секций главной и демпфирующей обмоток: на рис. 8-2з показано распределение проводников составляющих обмоток в пазах и соединение проводников расщепленной двойной секции демпфирующей обмотки. Из середины демпфирующей двойной секции вьтедено соединение к пластине номер 2, и влседствие этого, оба обхода главной обмотки взаимно связаны. На рис. 8-2к начерчена конструкционная схема обмотки. Недостаток такой обмотки заключается в том, что она требует уравнительных соединений, или уравнительной обмотки.

в) ДЕМПФИРОВАННАЯ ОБМОТКА ВЫВЕДЕННАЯ ИЗ ДВОЙСТВЕННОЙ МНОЖЕСТВЕННОЙ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ ВОЛНОВОЙ ОБМОТКИ

Си= 3(рис. 8-3)

Если главную обмотку вьшолнить в виде волновой, а демпфирующую в виде петлевой обмотки, то недостатки, заключающиеся в применении уравнительных соединений или же уравнительных обмоток, будут устранены. Отметим, что в предьщущем случае для волновой уравнительной обмотки справедливы общие условия:

у,, + у1 = у,,; у1 + Ук=Ур-

Так как у петлевой основной обмотки было у, = 9 и у, = 17, пазовый шаг главной волновой обмотки будет:

yl = У., - Jd, = 17 - 9 = 8 .

Шаги по коллектору равняются:

у; = 2, у- = у-у; = 51-2 = 49.

Если нам известны шаги yj, и у, то на основании данных, приведенных в предьщущем параграфе, можно составить данные для главной волновой обмотки; и получим:

р = 2 , 0 = 4, е = 8,5 , Na = 34, м = 3 , = X = 102, у, = 51, yj; = 8, уГ = 49, уГ = 24, у" = 49 - 24 = 25, р = 17 , а = ос.