Vaooai ffsoo)

ЕПШЬ

Рис. 3-10. Кривые токов и потерь, получаемых при коммутации демпфированной обмотки,

при уравновепшвании по рис. 3-9.

вые Р = ri и Р" = r"i", как видно на рис. 3-9, где эти кривые показаны для различных скоростей вращения. Площади, отвечающие различным скоростям вращения, заключенные между кривыми Р и Р" и между осью X, пропорциональны потерям энергии при коммутации в отдельных составляющих обмотках. Сумма площадей, принадлежащих кривым Р и Р", пропорциональна общим потерям при коммутации:

At +

г" Г At [дж].

Для сравнения, на рис. 3-10 нанесены аналогичные кривые для уравновешенных обмоток, где Лы = 0. Общая площадь нотерь в этом случае меньше. Если воспрепятствовать возникновению уравнительного тока i, то соответствующие потери в коммутируемых группах Pq даются выражением (3-29) и приращение потерь на коммутацию от влияния демпфирующих обмоток будет:

ЛР, = Р, - Р..

Рис. 3-11. CpaBHemie потерь энергии при коммутации уравновешенной и неуравновешенной

демпфированных обмоток.

Для вычисления электромагнитной энергии Q в нолях магнитного рассеяния выражение (3-31) сохраняет свою справедливость. И здесь для правильной коммутации необходимо чтобы

АР е.

На рис. 3-11 показаны кривые приращения коммутационных потерь АР и электромагнитной энергии Q, как функции скорости вращения п. Приращения APfc понижаются с увеличением скорости вращения при Ам > О более плавно, чем при Ам = 0. Из этого видно, что при высоких скоростях вращения неуравновешенные обмотки будут лучше коммутировать.

д) ЧИСЛЕННЫЙ ПРИМЕР КОММУТАЦИИ НЕУРАВНОВЕШЕННОЙ ОБМОТКИ

О влиянии неуравновешенной обмотки на коммутацию коллекторного двигателя переменного тока лучше всего можно получить представление на примере. Пусть имеется якорь диаметром d = 290 мм, длиной I = 200 мм, с одним

и демпфирующей

г" = • • = 23,5 . 10- [Q] . 1,13.46

Магнитные проницаемости в пазах этих обмоток будут

(1)" = 1>25 (г + ) + 4,4 + 0,25 -А- = 6,05 . \j . 6 6 о у 1У,5

И соответствующие индуктивности будут

L = 2 . 1 . 19,5 . 8,5 . 10-** = 3,3 . 10" [гн] , L" = 2 . 4 . 19,5 . 6,05 . 10" = 9,3 . 10" [гн] .

Взаимная индуктивность между обмотками - Mj, = 0. Импеданцы этих обмоток в состоянии покоя отвечают величинам:

г = 3,0. 10" X = 2л . 50 . 3,3 . 10" = 1,04 . 10- z = 3,29.10", г" = 23,5 . 10-3 « = 2л . 50 . 9,3 . iO" = 2,96 . Ю , z" = 23,7 . 10" ,

при скорости вращения п = 1000 об/мин и скольжении ротора s = 33,3% величины импеданцов будут:

г = 3,0 . 10-3 i Q4 о 1Q-3 q 347 iq-з 3 q2 . [О] , г" = 23,5 . 10-3 , х", = 2,96 . 0,333 . 10 = 0,99 . 10 , z = 23,55 . Ю [О] .

радиальным вентиляционным каналом, шириной 10 мм. Обмотка имеет р = 4 пар полюсов, якорь имеет JV = 68 пазов, т. е. g = 8,5 пазов на полюс, число ко.плекторных пластин К = 204, число пластин на паз ы = 3. Главная обмотка имеет 6 проводников в пазу, сечением (1 х 6)(1,4 х 6,4) мм, демпфирующая обмотка - 12 проводников в пазу, с размерами 0 1,2(1,45) мм. Площадь сечения проводника главной обмотки равняется s = 6 мм и демпфирующей обмотки - s" = 1,13 мм. Диаметр коллектора = 280 мм, ширина щеток

= 8 мм. Обмотка неуравновешенная и степень неуравновешенности равняется X ~ 3,92%; при чем противодействующая электродвижущая сила, индуктированная в главной обмотке, больше, чем в демпфирующей - (т. е. Аи > 0).

Пусть длина витка главной обмотки 1 = 0,75 м и демпфирующей 1 = 0,55 м. Тогда сопротивление главной обмотки между двумя смежными пластинами равняется

, 1,1.2.0,375 з 6,0.46